進(jìn)行直接拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，可使用普通材料萬能試驗(yàn)機(jī)直接讀出破壞荷載并計(jì)算出強(qiáng)度值實踐者。試驗(yàn)中取得明顯成效，同一混凝土進(jìn)行3個(gè)試件的抗拉強(qiáng)度試驗(yàn),取3個(gè)試件抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值作為該組試件混凝土抗拉強(qiáng)度值。試件斷裂后,記錄斷口的位置數據、形貌創新的技術，當(dāng)斷裂發(fā)生在粘貼面時(shí)，應(yīng)視該數(shù)據(jù)無效顯著，取其余兩個(gè)試件的算術(shù)平均值作為該組試件混凝土抗拉強(qiáng)度值快速增長。試驗(yàn)后拆除試驗(yàn)裝置，將破壞的試件連同粘貼鋼板一同放入烘箱內(nèi)約140℃恒溫一個(gè)小時(shí)占，即可方便地取下粘貼鋼板以便重復(fù)使用高質量。
受拉試件中應(yīng)力分布：
在混凝土的直接拉伸試驗(yàn)中，如何盡可能保證試件拉伸過程中應(yīng)力均勻分布及避免偏心受力激發創作，將直接影響到試驗(yàn)的成功率和準(zhǔn)確度前景，因此試件的形狀及夾持方式的選擇尤其重要效果較好。文采用粘貼鋼板與傳力鋼板的“雙鋼板”設(shè)計(jì)并通過球絞傳遞試驗(yàn)機(jī)拉伸荷載，除便于試件制作和測(cè)試外持續，更主要的是保證試件中應(yīng)力盡可能均勻分布等多個領域、避免偏心受拉和受彎。
在設(shè)計(jì)試驗(yàn)裝置前,我們對(duì)采用粘貼鋼板與傳力鋼板的“雙鋼板”設(shè)計(jì)的混凝土受拉試件中的應(yīng)力分布進(jìn)行了有限元分析產品和服務。理論分析表明應用擴展，方法對(duì)于長度不小于200mm的混凝土拉伸試件，在試件中應(yīng)力分布非常均勻增多；即使在混凝土試件的端部也可以得到非常均勻的應(yīng)力分布活動上。這可通過監(jiān)測(cè)拉伸過程中試件不同部位的變形得到很好證明。編號(hào)為1,2,3的應(yīng)變片與編號(hào)為4,5,6的應(yīng)變片分別粘貼于試件兩個(gè)相對(duì)側(cè)面的上進一步推進、中導向作用、下3個(gè)不同位置，試驗(yàn)中安置在不同位置應(yīng)變片的變形值如圖3所示應用的選擇。從測(cè)試結(jié)果可以看出：試件上同一側(cè)面十大行動、不同位置安裝的應(yīng)變片的變形基相同，說明方法在試件夾持端部能很好地避免應(yīng)力集中背景下，應(yīng)力在試件整個(gè)長度上均勻分布綜合措施，試驗(yàn)方法準(zhǔn)確可靠。
圖3：不同位置應(yīng)變片的變形值
無論是軸心抗壓或是軸心抗拉自然條件，試驗(yàn)過程中都不可避免地受偏心的影響設計標準，特別是拉伸試驗(yàn)中試件開裂后偏心更為嚴(yán)重。由于試驗(yàn)裝置的試件兩端都裝有球絞互動互補，粘貼鋼板的尺寸與試件截面尺寸完全一致且中心帶有定位孔發揮重要帶動作用，并在試驗(yàn)機(jī)上安裝時(shí)易于對(duì)中，因此意料之外，采用試驗(yàn)方法可最大程度上避免偏心受拉文化價值。從圖3中我們也可看出，盡管在軸拉過程中仍存在一定的偏心系統，但在應(yīng)變較小時(shí)(混凝土試件開裂前)非常重要，試件兩側(cè)應(yīng)變片的變形讀數(shù)基一致進一步提升。
試件斷口位置及形貌：
混凝土試件拉伸斷裂后空間廣闊，試件斷口的位置及形貌在很大程度上反映了試驗(yàn)裝置的合理性「母飫撔?；炷林苯永煸嚰钠茐倪^程增強，實(shí)際上是其內(nèi)部裂紋產(chǎn)生和擴(kuò)展的過程，由于缺陷或最薄弱區(qū)域在混凝土試件內(nèi)部是隨機(jī)均勻分布的交流等，因此更加廣闊，當(dāng)混凝土試件中拉應(yīng)力均勻分布時(shí)規劃，試件的斷裂位置也應(yīng)隨機(jī)均勻分布；而當(dāng)試件中存在應(yīng)力不均勻分布現(xiàn)象時(shí)可以使用，在試件應(yīng)力集中處發(fā)生斷裂的幾率明顯增加進入當下。如夾持拉伸試件，在試件夾持部位存在應(yīng)力集中現(xiàn)象效高化，試件易在夾持部位發(fā)生斷裂新體系；對(duì)于變截面的拉伸試件，在變截面處存在應(yīng)力集中現(xiàn)象創造，試件易在變截面處發(fā)生斷裂不難發現。
在采用裝置進(jìn)行拉伸試驗(yàn)時(shí)，我們對(duì)試件斷口位置進(jìn)行了記錄分析設備製造。試件拉伸斷裂后發展需要，用直尺測(cè)量斷口距試件下端面的平均高度hi(取斷口位置上距下端面最大高度hi,max和最小高度hi,min的算術(shù)平均值)。由于試驗(yàn)中采用了不同尺寸的試件管理，為了統(tǒng)計(jì)方便顯示，我們將斷口距試件下端面高度(hi)與試件長度(li)的比值(hi/li)定義為試件斷口相對(duì)位置；每組混凝土抗拉強(qiáng)度(ft)由3個(gè)試件試驗(yàn)的算術(shù)平均值表示(ft=(ft,1+ft,2+ft,3)/3)效率和安，我們將單個(gè)混凝土試件抗拉強(qiáng)度(ft,j)與該組混凝土抗拉強(qiáng)度(ft)的比值(ft,j/ft)定義為單個(gè)混凝土試件相對(duì)抗拉強(qiáng)度創新能力。
圖4：斷口相對(duì)位置與出現(xiàn)概率的關(guān)系
圖5：斷口相對(duì)位置與單個(gè)試件相對(duì)抗拉強(qiáng)度的關(guān)系
通過對(duì)200多個(gè)不同規(guī)格的棱柱體混凝土拉伸試件強(qiáng)度試驗(yàn)，經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析得出的斷口相對(duì)位置與出現(xiàn)概率的關(guān)系如圖4所示範圍，斷口相對(duì)位置與單個(gè)試件相對(duì)抗拉強(qiáng)度的關(guān)系如圖5所示求得平衡。從概率分布圖上我們可以發(fā)現(xiàn)，拉伸試件在不同位置發(fā)生斷裂的概率基相等空間廣闊，說明采用裝置進(jìn)行拉伸試驗(yàn)時(shí)至關重要，試件中的拉應(yīng)力分布均勻，無應(yīng)力集中現(xiàn)象服務品質，試件斷裂位置完全隨機(jī)均勻分布的發生。在單個(gè)混凝土試件相對(duì)抗拉強(qiáng)度與試件斷口相對(duì)位置的關(guān)系圖上，可以看出影響，相對(duì)抗拉強(qiáng)度始終維持在ft,j/ft=1這一水平線上下波動(dòng)新的動力，不隨斷口相對(duì)位置而變化，進(jìn)一步說明斷口位置完全隨機(jī)均勻分布穩定性；此外像一棵樹，在此圖上我們還可以發(fā)現(xiàn)：雖然普遍認(rèn)為混凝土抗拉強(qiáng)度測(cè)試的波動(dòng)很大，但采用試驗(yàn)方法去突破，可使>95%的試件單個(gè)拉伸強(qiáng)度與該組試件平均拉伸強(qiáng)度的偏差小于20%能運用，波動(dòng)很小。試驗(yàn)中我們觀察到智能設備，同一組混凝土的3個(gè)拉伸試件不可缺少，它們的相對(duì)斷裂位置雖然可能有較大差別蓬勃發展，但它們之間拉伸強(qiáng)度相差卻非常小。
圖6：拉伸斷裂后的試件及其斷面照片
在測(cè)量試件斷口位置的同時(shí)積極回應，我們對(duì)試件斷裂面的形貌進(jìn)行了觀察重要性，混凝土拉伸斷裂后的試件及其斷面如圖6所示《喾N場景；炷猎嚰茐臅r(shí)服務機製，斷裂面基上都與試件的長軸線垂直且較為平整，破壞面上及其鄰近的混凝土仍堅(jiān)實(shí)且沒有肉眼可見的裂縫使用。這表明：采用裝置試驗(yàn)時(shí)大幅拓展，混凝土的裂紋沿垂直于試件長軸線(荷載作用)方向擴(kuò)展，且斷裂過程中只有一條主裂縫形成,試件受力簡單更加堅強，表現(xiàn)為典型的單向純拉伸破壞與時俱進。
以上的數(shù)據(jù)及觀察都說明：采用拉伸試驗(yàn)裝置,混凝土試件受力簡單，試件中拉應(yīng)力分布均勻初步建立，斷裂位置在整個(gè)試件中完全隨機(jī)均勻分布綜合運用，試件表現(xiàn)為典型的純拉伸破壞。
結(jié)論：
1)采用拉伸試驗(yàn)裝置,能避免混凝土試件偏心受拉的方法，試件中拉應(yīng)力分布均勻實事求是、受力簡單，斷裂位置在整個(gè)試件中完全隨機(jī)均勻分布落到實處，試件表現(xiàn)為典型的純拉伸破壞服務水平。
2)方法采用的試件規(guī)整，制作相對(duì)簡單技術創新，試件既可水平方向也可垂直方向成型處理方法；若試驗(yàn)中改用圓柱體試件,該方法還可用于現(xiàn)場(chǎng)抽取混凝土芯樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。
3)同組混凝土試件測(cè)試強(qiáng)度數(shù)據(jù)離散較小持續向好，測(cè)試方法準(zhǔn)確關規定、可信。
4)采用試驗(yàn)方法的試件尺寸效應(yīng)較小兩個角度入手，但仍待進(jìn)一步研究建強保護。
來源：天氏庫力 發(fā)布日期
2021-03-16 瀏覽：
